某客户需要建设66X75m的仓库，根据客户要求，宽度方向为66m，设3跨，跨度分别为24m、18m、24m，柱距取7.5m，檐口高度为6m。屋面为0.5mm压型钢板+75mm 厚保温棉 （容重14kg/m3）＋0.4mm内衬板，材质采用Q345。
考虑到特殊的使用要求（中间18m兼做交通走道），客户指定了上述的跨度要求。为使读者理解如何寻找最经济的结构方案，笔者又研究了21m＋24m＋21m或18m+30m+18m的跨度方案，三种方案的每榀框架的用钢量对比如下：
通常来说，如可能尽量将框架设计成对称结构，各跨跨度基本相同，中间跨跨度度略大于边跨将是一种比较经济的方案。本项目由于客户需要将中间跨(18m)设置为走道，故笔者没有建议他们改为较为经济的跨度方案（21m＋24m＋21m）。
鉴于本工程总长度为75m，故取柱距为7.5m，即10@7.5。读者也可以比较7.75+7@8.5+7.75的柱距方案。后者也是一种比较经济的株距方案。
(1) 拼接点尽可能靠近反弯点，一般反弯点位置在1/4~1/6跨度处，按照此原则，对于24m跨，拼接点设在离柱24*(1/4~1/6)=4~6m处比较合适。对于18m跨，则应该设在18*(1/4~1/6)=3~4.5m比较合适；
(3) 尽量减少拼接数量，因为拼接节点需要端板及高强螺栓，同样会增加项目造价；
(4) 拼接节点应避开抗风柱及屋面系杆的连接位置，以避免出现连接上的不便；
综合多种因素，我们将屋面梁做了分段，见图3-26。A节点为边柱与梁拼接节点，D为中柱与梁拼接，通常此处屋面梁不断，这是考虑此处弯矩较大，对于屋脊节点 F，通常我们也不建议此处屋面梁断开，原因是此处通常会有抗风柱及屋面系杆，若设置屋面系杆，将引起连接上的不便。这样66m的屋面梁一共被分为7段。读者可以试着研究其余不同的梁分段方式，并与此方案做以对比。
由于本项目檐高较低，且没有行车，故柱脚均可按铰接处理，对于中柱，采取摇摆柱，即柱与梁连接采用铰接的模式。计算简图见图3-26。
，由于STS软件没有此基本工况，我们将悬挂荷载放在活荷载里进行考虑，将活荷载取为0.4KN/m2，这样作用在框架上的活荷载为0.4KN/m2*7.5m=3.0KN/m,见下图
，按照CESE 102：2002，内部标准跨的风荷载体型系数，风载体型系数参照下图：
在输入风荷载时，需要注意STS里的正负号与与体型系数的正负号有所不同。体型系数的正负以风吸力或风压力定义，风吸力为负，风压力为正。而输入程序时，荷载方向与坐标正向一致为正。
同时规范第4.2.2.3条规定， 当建筑物宽度大于 60m 时，在内柱列宜适当增加柱间支撑。本项目跨度为66m 60m，按规定应在B，C轴增设柱间支撑。但由于本项目客户由于工艺使用要求，不允许内部设柱间支撑（实际上这种情况在实际工程中会经常碰到）。需要提醒设计者注意的是，在支撑跨度较大的情况下，设计者需要对屋面及柱间支撑的受力进行严格的有限元分析，屋面支撑及柱间支撑当有必要时需采用双圆钢、角钢甚至圆管。有些设计者，不管受力如何，一律用圆钢做屋面或柱间支撑，圆钢的规格通常被经验的取为16～27mm的直径，这种做法很危险。
本工程通过计算发现在靠近端部的屋面圆钢支撑需采用双圆钢（2φ24），柱间支撑也需要采用2φ24的双圆钢支撑，本项目的支撑方案见图3-32。
说明：1．表中弯矩单位为KN·m，对于梁上部受拉为“＋”，下部受拉为“－”，轴力及剪力单位为KN，轴力“＋”为拉，“－” 为压，剪力“＋”为逆时针，“－”为顺时针；
同时，STS还提供了图形查阅功能，通过后处理菜单，可以方便查到弯矩、剪力及轴力的数值，图3-34，35，36即为分别为弯矩，轴力及剪力的包络图，通过这些直观的图形，工程师可以方便的检查构件的内力情况，可以对计算的结果进行。
